Глава 10. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ НЕГЛУБОКОГО

ЗАЛОЖЕНИЯ
10.1. Две группы предельных состояний
В основу расчета оснований и фундаментов ложится понятие о предельных состояниях. Предельными называют такие состояния конструкций и их оснований, при которых они теряют способность сопротивляться внешним воздействиям или в них появляются недопустимые деформации и местные повреждения. Установлены следующие предельные состояния:

1. 
   по несущей способности (т.е. по прочности, устойчивости или выносливости):
   
2. 
   по развитию чрезмерных деформаций;
   
3. 
   по образованию трещин или появлению недопустимых местных деформаций (для железобетонных конструкций, так как они теряют при трещинах водонепроницаемость, появляется коррозия арматуры).
   

Расчет оснований ведется по двум предельным состояниям из трех указанных выше:

1. 
   по несущей способности;
   
2. 
   по деформациям.
   

Расчет оснований по деформациям считают основным, так как чаще всего грунт еще обладает запасом устойчивости, а деформации уже достигли предельно допустимых для сооружений значений. Расчет по несущей способности является проверочным, но при действии горизонтальных нагрузок или при наличии откоса обязательным.
10.2. Нагрузки и характеристики грунтов
При расчетах оснований и фундаментов различают нормативные и расчетные значения нагрузок в зависимости от их изменений в процессе нормальной эксплуатации и отклонений от нормальных условий

Р^р = Р^н п,

где п − коэффициент перегрузки.

Расчет по деформациям ведут по нормативным нагрузкам, так как деформации протекают при длительном воздействии нагрузок, а временные перегрузки практически не отражаются на осадке.

Расчет по несущей способности ведут на действие расчетных нагрузок, так как временная перегрузка может принести к потере прочности.

Нагрузки в зависимости от длительности их действия делят на постоянные, временные длительные, кратковременные. Существуют особые нагрузки: сейсмические, ураганные, паводковые. Приняты следующие сочетания нагрузок: основные, дополнительные, особые. Сочетаний одного вида может быть несколько, поэтому для расчета берут самое невыгодное. Если его нельзя определить, то расчет ведут по нескольким сочетаниям.

При расчете оснований по деформациям пользуются основным сочетанием нагрузок. Расчет оснований по несущей способности выполняется на основное сочетание нагрузок и при наличии особых нагрузок − на основное и особое.

В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого материала и оборудования, размещаемых вблизи фундаментов на отмостках и полах, устраиваемых непосредственно на грунте. Эти нагрузки принимаются по всей фактической площади загружения.

Усилия в конструкциях, вызываемые температурными воздействиями, при расчетах оснований по деформациям, как правило, не должны учитываться.

При расчете по предельным состояниям используют параметры (характеристики) механических свойств грунтов: угол внутреннего трения φ, удельное сцепление С, модуль деформации Е_о.

Нормативное значение характеристики грунта, как правило, должно устанавливаться на основе непосредственных определений, выполняемых в полевых или лабораторных условиях для грунтов природного сложения, а также для грунтов искусственного сложения или происхождения.

За нормативное значение всех характеристик грунта (исключая удельное сцепление и угол внутреннего трения) принимают среднее арифметическое значение результатов частных определений. За нормативное значение удельного сцепления и угла внутреннего трения принимают параметры прямолинейной зависимости сопротивления срезу от давления, получаемые методом наименьших квадратов.

Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунтов А_о, которые определяются по формуле

, (10.1)

где А_о^н − нормативное значение данной характеристики, устанавливаемое с соблюдением вышеуказанных требований;

К_г − коэффициент безопасности по грунту, устанавливаемый в соответствии со строительными нормами [9].

Для предварительных расчетов оснований зданий и сооружений всех классов, а также для окончательных расчетов оснований и сооружений II...IV классов допускается определение нормативных и расчетных значений прочностных и деформационных характеристик грунтов по их физическим характеристикам, если статистической обработкой массовых испытаний грунтов установлены зависимости между механическими (прочностными и деформационными) и физическими характеристиками грунтов.

10.3. Глубина заложения фундамента
Глубина, на которой должна находиться подошва фундамента, зависит от многих факторов:

1) назначения сооружения, его конструкции (наличия подвалов, подземных коммуникаций и др.);

2) величины и характера нагрузок;

3) глубины соседних фундаментов;

4) рельефа территории;

5) геологических условий;

6) гидрогеологических условий;

7) климатических условий (промерзание и т. п.);

8) для сооружений в руслах рек − возможности размыва.

Глубина фундамента должна быть достаточной для надежной работы основания из условий расчета по предельным состояниям и при необходимости исключения промерзания грунта под подошвой.

10.4. Расчет размеров фундамента по расчетному

сопротивлению грунта
При центрально загруженном фундаменте площадь подошвы рассчитывается так, чтобы

σ_ср ≤ R. (10.2)

где σ_ср – среднее давление на уровне подошвы.

Тогда σ_ср можно определить как

.

Из размеров фундамента известно лишь d, поэтому выполним следующее

G_ф = Аdγ_0ф β.

Тогда

,

откуда

.

При σ_ср = R

. (10.3)

Значение R для первого приближения берется по таблицам (R_о) в зависимости от наименования и состояния грунта [9]. Затем, определив А, находят b и l из А = Ы. Далее А уточняют, используя R, определенное по формуле

. (10.4)

где γ_с1, γ_с2 − коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием;

К – коэффициент принимаемый равным 1, если угол внутреннего трения φ_п и сцепление С_П определялись в результате непосредственного испытания образца грунта, и К = 1.1, если они получены по косвенным данным;

М_γ, М_g, М_c − безразмерные коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения (определяются по таблицам [9]):

К_z − коэффициент, принимаемый равным 1 при b < 10 м и К_z = z/b + 0.2 при b ≥ 10 м (здесь z_о = 8 м);

b − ширина (наименьшая сторона) подошвы фундамента;

γ_II − осредненный (по слоям) объемный вес грунтов, залегающих под подошвой фундамента;

γ^′_II − то же, залегающих выше подошвы;

d₁ − глубина заложения фундаментов для бесподвальных зданий или приведенная глубина заложения внутренних или наружных фундаментов от пола подвала

d₁ = h_s + h_cf γ_cf /γ′_II, (10.5)

где h_s − высота слоя грунта до низа конструкции пола в подвале;

h_cf − высота пола в подвале;

γ_cf − расчетный объемный вес материала пола подвала;

d_b − глубина подвала − расстояние от спланированной поверхности земли до пола подпола (при ширине подвали В ≤ 20 м и глубине d_h > 2 м принимают d_b = 2 м, при ширине подпала В > 20 м, или его отсутствия принимают d_b = 0);

С_II −расчетное сцепление грунта несущего слоя.

Индекс II в формуле (10.4) означает, что ее использование предназначено при расчетах во второй группе предельных состояний.

При внецентренно загруженном фундаменте площадь подошвы определяют из условия:

σ_max ≤ 1,2R. (10.6)

При этом необходимо также, чтобы σ_min ≥ 0 и σ_ср < R. Тогда можно записать

, (10.7)

где М_у − момент силы N, имеющей эксцентриситет е', М_у = N е';

W_у − момент сопротивления подошвы фундамента.

Переписав условие (10.6) в развернутом виде с использованием (10.4) и (10.7), можно его решить подбором, задаваясь b и l. Затем можно по b и l найти А. Если слагаемое М_у /W_у меньше 20 % от слагаемого (N+G_ф)/А, то расчет можно вести, как для центрально загруженного фундамента, но с проверкой условия σ_max < R.

Расчет размеров подошвы фундамента завершают определением осадки и крена, которые не должны превышать допустимых, в противном случае размеры фундамента изменяют, повторяя расчет осадки или крена. Давление при этом уменьшится.
10.5. Жесткость фундамента
После определения размеров подошвы конструируют поперечный профиль фундамента так, чтобы была обеспечена его жесткость. При этом используется понятие "угол жесткости материала" − α. Необходимо, чтобы линия, проведенная под углом к вертикали через точку пересечения обреза фундамента с поверхностью стены (колонны и т. п.), не выходила через подошву фундамента и не пересекала очертания уступов фундамента (рис. 22).

Предельные значения угла жесткости для различных материалов:

1) для бетонной кладки lgα = 1,0;

2) для бутобетонной кладки lgα = 0.75;

3) для бутовой на цементном растворе lgα = 0,67.

Рис. 22. Конструкция жестких (а) и гибких (б) фундаментов:

1 – обрез; 2 − подошва.

Если условие жесткости не соблюдено, то необходимо перепроектировать высоту фундамента (увеличить) или использовать гибкую конструкцию фундамента (например, из железобетона). Во втором случае размеры фундамента определяют инымиI методами, так как эпюра контактных напряжений по подошве фундамента имеет иную форму. Гибкие фундаменты рассматривают как балки или плиты на упругом основании. Плитами считают фундаменты с отношением l/b < 7. При l/b > 7 их считают балками. Учитывают, что между подошвой фундамен­та и грунтом имеется постоянный контакт, поэтому осадка основания равна вертикальному перемещению подошвы фундамента в любой точке подошвы. Для того, чтобы расчеты балок на упругом основании были приемлемы, необходимо также, чтобы высота балки по сравнению с ее длиной была невелика (т.е. необходимо соблюсти гипотезу плоских сечений). Расчеты балок и плит на упругом основании изучаются в курсе железобетонных конструкций.


Глава 11. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО ПЕРВОМУ

ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ
11.1. Общие положения
Практика строительства ряда сооружений показывает, что иногда грунты в основании под действием нагрузки, передаваемой фундаментом, теряют устойчивость и выдавливаются из-под фундамента в стороны и вверх. Примером является потеря устойчивости основания Трансконского элеватора в Канаде, один край которого в момент нагрузки дал осадку более 8 метров с выпором грунта из-под фундаментной плиты.

Нарушение устойчивости грунтов в основании возможно при передаче фундаментами горизонтальных и выдергивающих нагрузок, при возведении сооружений на откосах и при неглубоком заложении фундаментов относительно пола подвала. В последнем случае выпор происходит в сторону подвала, особенно когда основание сложено насыщенными водой грунтами. Кроме того, возможно нарушение прочности скальных пород в основании. В связи с этим расчет по первой группе предельных состояний (по устойчивости или прочности) проводят в следующих случаях:

1) при передаче на основание значительных горизонтальных нагрузок;

3) при ограничении основания нисходящим откосом;

4) при сравнительно неглубоком наложении фундаментов (относительно пола подвала) при основании, сложенном насыщенными водой глинистыми грунтами, особенно мягкопластичной и текучепластичной консистенции;

5) при сложении основания скальными грунтами.

При расчете оснований по первой группе предельных состояний необходимо выполнение условия:

, (11.1)

где F − расчетная нагрузка на основание;

γ_с – коэффициент условий работы, принимаемый в зависимости от типа грунта;

F_и – сила предельного сопротивления основания:

γ_п – коэффициент надежности но назначению сооружения.

Различают следующие схемы разрушения:

1) симметричную схему;

2) глубинный сдвиг;

3) плоский сдвиг.
11.2. Симметричная схема разрушения
Этому случаю соответствуют условия, когда основание сложено однородными грунтами, находящимися в стабилизированном состоянии, и фундамент имеет плоскую подошву, а пригрузка с боков фундамента отличается не более, чем на 25 % (рис. 23).


Рис. 23. Симметричная схема разрушения.
Вертикальную силу предельного сопротивления грунта основания из нескальных грунтов, входящую и формулу (11.1), определяют из следующего выражения:

F_и = b′l′[N_у ξ_у b′ γ₁ + N_g ξ_g γ′₁ d + N_c ξ_c C₁], (11.2)

где b′ и l′ − приведенные ширина и длина прямоугольного фундамента, b' = b – 2l_b; l' = l – 2l₁, (l_b, l₁, − соответственно эксцентриситеты равнодействующей нагрузки, приложенной в направлении поперечной и продольной осей фундамента;

N_γ, N_g, N_с − коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения φ₁ и угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки;

γ₁, γ′₁ − расчетный объемный вес грунтов, залегающих в пределах призмы выпирания соответственно выше и ниже подошвы фундамента;

ξ_у, ξ_g, ξ_c – коэффициенты формы подошвы фундамента: ξ_у = 1−0,25η; ξ_g = 1 + 1.5η; ξ_c = 1 + 0,3/η; (η = l/b, l и b – длина и ширина подошвы, при внецентренном действии нагрузки принимают l = l', b = b').
11.3. Несимметричная схема разрушения
Этой схеме разрушения отвечают условия, когда основание сложено неоднородными грунтами или когда пригрузка с боков фундамента отличается более, чем на 25 %, или если фундамент расположен на откосе, под откосом или вблизи круто подающего слоя.

Здесь используют графоаналитический метод, основанный на построении круглоцилиндрических поверхностей скольжения. При этом надо найти положение центра и радиус наиболее опасной дуги окружности. В этом методе сравнивают суммарный момент сдвигающих сил с суммарным моментом удерживающих сил:

М_уд ≥ К_г.с.М_сд , (11.3)

где К_г.с. − коэффициент запаса устойчивости на сдвиг.

Схема разрушения изображена на рис. 24.

Центром вращения вначале задаются и для полученной кривой скольжения определяют моменты, в которых удерживание осуществляется силами трения и силами сцепления. Все остальные силы записывают в сдвигающие со знаками "плюс" или "минус" в зависимости от того, способствуют они сдвигу или препятствуют.

Для нахождения наиболее опасной поверхности скольжения строят в зоне центров эпюры коэффициентов запаса и определяют центр наиболее опасной поверхности. Коэффициент запаса должен быть не менее, чем 1,1...1,3. В противном случае увеличивают глубину заложения фундамента или его ширину. Может быть запроектировано и искусственное основание.

Рис. 24. Разрушение основания по цилиндрической поверхности.

11.4. Плоский сдвиг
Если на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки, то расчет ведут по схеме плоского сдвига (рис. 25). Расчетной формулой является отношение суммы удерживающих и сдвигающих сил:

, (11.4)

где К_п.с. – коэффициент запаса, К_п.с.= 1,2.

Если действующие силы отклонены от горизонтали, то определяются их вертикальные и горизонтальные проекции. Сопротивлением сдвигу является трение кладки фундамента о грунт, значение которого определяют по коэффициенту трения на основании справочных данных.


Рис. 25. Схема плоского сдвига.

Следует отметить, что при расположении поверхности грунтовых вод выше подошвы фундамента часть егo кладки будет испытывать взвешивающее действие воды. В этом случае кладку фундамента выгоднее расположить выше.

Глава 12. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО ВТОРОМУ

ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ
12.1. Общие положения
Расчет по второму предельному состоянию обязателен, если основание нескальное. При этом необходимо соблюдение условия, чтобы напряжения под подошвой фундамента не превышали расчетного давления на грунт. Это необходимо для использования принципа линейной деформируемости грунтов и обеспечения работы основания без образования опасных сдвигов.

Основное условие расчета по деформациям:

S < S_пр, (12.1)

где S − расчетная величина конечной совместной деформации сооружения и оснований;

S_пр − предельная допустимая совместная деформация.

Предельная допустимая деформация ycтанавливается нормами проектирования. Деформации в данном случае могут характеризоваться:

1. 
   абсолютной осадкой основания отдельного фундамента, S_i;
   
2. 
   средней осадкой основания, S_ср;
   
3. 
   относительной осадкой оснований двух фундаментов, ∆S/l;
   
4. 
   креном фундамента, θ_о;
   
5. 
   относительным прогибом, ∆Н/l.
   

Значения названных характеристик изменяются в среднем для абсолютных деформаций от 8 до 15 см, для относительных − от 0,0007 до 0,005. Эти значения приводятся в таблицах строительных норм. Для мостовых опор S_i = 1,5 √l (cм), где l − пролет моста (м). Горизонтальное перемещение верха опоры S_r = 0,5 √l (см).
12.2. Определение границы активной зоны
При расчете деформаций основания используют понятие "активная сжимаемая зона" грунта, под которой понимают верхнюю часть грунтового основания под сооружением, в пределах которой существуют наиболее значительные внутренние напряжения от действия сооружения [3, с. 72].

Нижнюю границу активной сжимаемой зоны берут на такой глубине, ниже которой можно пренебречь деформациями грунта. Условно принимают границу на глубине, где максимальное значение дополнительного давления от сооружения достигает 0.2 природного. Для гидротехнических сооружений − 0.5 природного. При этом дополнительным давлением называют давление в грунте от действия веса сооружения, возникающее сверх природного.

Для определения нижней границы сжимаемой зоны делают следующее:

1. 
   строят эпюру распределения давлений по глубине от собственного веса грунта;
   
2. 
   определяют дополнительное давление на уровне подошвы фундамента;
   
3. 
   строят эпюру распределения напряжений по глубине грунта от действия сооружения;
   

4) находят границу активной зоны из условия σ_g = 0,2 σ_б.

Если граница находится и грунте с Е ≤ 5 МПа или этот грунт находится непосредственно ниже границы, то его включают в активную зону.

12.3. Метод послойного суммирования
Конечная осадка фундамента может быть определена по ряду методов:

1. 
   методом послойного суммирования;
   
2. 
   методом эквивалентного слоя;
   

3) методом, использующим формулы теории упругости.

Наиболее распространены первые два метода. Кроме того, первый метод рекомендуется строительными нормами. Сущность его в следующем.

Считается, что грунт не испытывает бокового расширения и фундамент жесткий. Тогда определяется следующий порядок расчета:

1. 
   путем построения эпюр бытовых и дополнительных давлений определяют нижнюю границу сжимаемой зоны (рис. 26);
   

Рис. 26. Схема графоаналитического расчета осадок по методу

послойного суммирования:

1 − уровень грунтовых вод; 2 − нижняя граница сжимаемой толщи;

3 − эпюра природного давления; 4 − эпюра дополнительного давления;

5 − вспомогательная эпюра (0,2 от природного давления).
2) сжимаемую толщу делят на элементарные слои, однородные по физическим и механическим свойствам, по изменению давления (нет переломов эпюры). При этом толщина элементарного слоя не должна превышать 0,4 ширины фундамента;

3) определяют общую осадку фундамента как сумму осадок элементарных слоев:

, (12.2)

где п − число слоев;

− дополнительное давление в i-м слое, ;

h_i – высота i-го слоя;

− приведенный коэффициент сжимаемости.

Формула (12.2) может быть записана не через а_o, а через Е_о, так как между а_о и Е_о существует связь:

, (12.3)

где β принимается равным 0,8.

Тогда формула (12.2) будет иметь вид

. (12.4)
12.4. Метод эквивалентного слоя
Наиболее точные результаты этот метод дает для небольших фундаментов на однородном основании, а на слоистом − когда грунты слоев мало отличаются по сжимаемости.

Сущность метода в следующем. Грунт основания условно принимают в виде слоя такой мощности h_э, сжатие которого при условно постоянном дополнительном давлении по глубине дает осадку, равную осадке грунта при реальном изменении дополнительного давления по глубине. Этот слой называют эквивалентным. Высоту его находят по формуле

h_э = Aωb, (12.5)

где А = (l − μ)² /(l − 2μ) − коэффициент, зависящий от коэффициента бокового расширения μ;

ω – коэффициент, учитывающий жесткость и форму фундамента;

b – ширина подошвы фундамента (для круглого b равняется стороне равновеликого квадрата).
12.5. Осадка гидротехнических сооружений
Ее вычисляют по методу послойного суммирования. Гидросооружения, имеющие значительные размеры (например, дамбы, плотины), считают абсолютно гибкими. Это вызывает необходимость назначать несколько копеечных сечений, по которым выбирают не менее трех расчетных вертикалей. По этим вертикалям определяют осадку, учитывая, что для гидросооружений нижняя граница активной зоны находится на глубине, σ_g ≤ 0,5 σ_б, a высота элементарного слоя должна быть не более, чем 0,1 Н_ак. Следует также учитывать, что при изменении режима грунтовых вод изменяется вес грунта.

Приведенные методы расчета осадки обеспечивают достаточную точность прогноза осадки. При этом метод эквивалентного слоя в условиях, указанных выше, является более удобным. Метод послойного суммирования является более точным, но требует большого объема вычислений.

12.6. Взаимное влияние фундаментов
При сложном сочетании фундаментов, а также при близком расположении фундаментов соседних сооружений осадку сооружения определяют с учетом взаимного влияния соседних сжимаемых зон грунта. Это влияние отражается в увеличении давления в точках напряженной зоны грунта. Чтобы определить осадку в таких условиях, прежде всего, определяют дополнительное давление по необходимым вертикалям, пользуясь методом угловых точек. Схема расчета при этом следующая:

1. 
   для фундамента А строят эпюры бытовых и дополнительных давлений и находят высоту активной зоны;
   
2. 
   предполагая, что наиболее ощутимое напряжение в грунте передается под углом не более, чем 45°, определяют − какие соседские фундаменты могут влиять;
   
3. 
   если влияние установлено, то строят эпюру по той же вертикали фундамента А, но от действия соседнего фундамента В, используя метод угловых точек;
   
4. 
   эпюры суммируют;
   

5) определяют осадку методом послойного суммирования, пользуясь суммарной эпюрой.
12.7. Расчет крена фундамента
При внецентренной нагрузке фундамента помимо его осадки появляется крен в сторону наибольшего нагружения. Крен измеряется углом крена θ, т.е. углом между начальным и конечным положением подошвы фундамента. Определение крена является необходимым дополнением к расчету осадки, если нагрузка внецентренная (рис. 27).

Рис. 27. Схема к расчету крена фундамента.

Крен продольной оси прямоугольного фундамента при линейно деформируемом пространстве определяется как

. (12.6)

Крен поперечной оси, как

. (12.7)

Крен круглого фундамента, как

. (12.8)

В приведенных трех формулах:

Р – суммарное вертикальное усилие;

l, b – длима и ширина фундамента;

l₁, l ₂ – эксцентриситеты относительно продольной и поперечной оси;

К₁, К₂ – коэффициенты, определяемые по таблице в зависимости от l/b [9];

Е_0ср, μ_ср – средний модуль деформаций и коэффициент Пуассона для сжимаемой толщи.
12.8. Изменение осадки во времени
Для полного завершения осадки требуется определенное время. Процесс уплотнения грунта при этом называют консолидацией. При насыщенном водой грунте характер его уплотнения определяется фильтрационной способностью грунта (если прочность структурных связей невелика) или характером течения вязкопластических деформаций (если эти деформации нарастают так медленно, что в грунтовой воде не повышается давление). В связи с этим различают фильтрационную и пластическую консолидации. Часто встречается консолидация, имеющая промежуточный характер. Наиболее изучена фильтрационная консолидация.

Для условий одномерной задачи (т.е. вертикальной деформации) осадка во времени на основе теории фильтрационной консолидации равна

, (12.9)

где S_i – полная осадка;

е – основание логарифма;

t – время;

;

К_ф – коэффициент фильтрации грунта;

е_о – коэффициент пористости;

а − коэффициент сжимаемости;

h – толщина сжимаемого слоя;

N = 1 при отводе воды вверх и вниз, N = 4 при отводе воды только вверх или только вниз.

Существуют и эмпирические формулы для определения S_i Так, определение нестабилизированной осадки гидротехнических сооружений производят по формуле ВОДГЕО:

S_i = S(l-e^-pt), (12.10)

где S – конечная осадка;

е – основание логарифма;

р – коэффициент, определяемый по специальному графику в зависимости от мощности сжимаемой зоны и ширины фундамента.
12.9. Проверка слабого слоя грунта
Если в пределах сжимаемой толщи есть слой более слабого грунта, чем непосредственно под подошвой, необходимо проверить возможность его расчета по деформациям. Для этого надо выполнить условия:

σ_бII + σ_дII ≤ R_cII , (12.11)

где σ_бII – бытовое давление на глубине II кровли слабого слоя;

σ_дII – дополнительное давление от сооружения на этой же глубине;

R_cII – расчетное давление на грунт слабого слоя, определяемое по формуле (10.4) при b = b_у, d = II;

b_у – ширина подошвы условного фундамента;

II – глубина подошвы условного фундамента.

При этом b_у определяется но формуле

, (12.12)

, (12.13)

, (12.14)

где l, b – длина и ширина реального фундамента;

А – площадь подошвы реального фундамента;

σ_d – среднее давление от сооружения на уровне подошвы реального фундамента;

σ_II – то же давление, но на уровне подошвы условного фундамента.

При невыполнении условия (12.11) размеры фундамента увеличивают, или устраивают искусственное основание, или используют другие мероприятия (гл. 9).

<предыдущая страница | следующая страница>